成本分析：
按照本产品的使用方法，在煤炭表面每平方米只需用本品16克至20克，即0.016至0.020公斤，将这个用量乘上产品单价，即为每平方米煤炭表面使用抑尘剂的成本
抑尘剂主要用来预防尘土飞扬，降尘剂是将已有的飞扬尘土沉降，两者在作用上略有不同。
　　在铁路散煤的运输过程中，由于运煤列车前行的速度及风力作用，其表面的煤粉颗粒很容易被吹离车体，这样既造成了煤炭资源的浪费与货主的经济损失，又污染了铁路沿线环境，尤其在客货混跑的铁路线上，扬起的煤粉颗粒还会对客运列车乘客的健康构成严重威胁。据了解，目前铁路散煤的运输量占整个铁路货运量的40%，所以抑制铁路散煤运输过程中的扬尘至关重要。
固体抑尘剂稀释：
1. 新建标准喷洒基站建议配装多功能高混配液系统，以解决长期水包粉的困扰。
2. 边加水边搅拌，搅拌时间为3-15分钟，确保抑尘剂溶解均匀，搅拌时间略长为宜。
3. 将抑尘剂按比例投放于盛水的设备容器内，边投放边搅拌，搅拌均匀后即可使用。
液体抑尘剂稀释：
直接将抑尘剂原液倒入设备容器内（容器内必须要有部分水，避免粘附容器底部），再一次性加入所需用水，利用水的冲击力稀释溶解即可使用。
喷施方法
根据不同的抑尘场所和微环境，方法皆有差异，效果也不同。请向专业技术人员咨询并索取技术规程，必要时要求进行现场技术服务
优点
1. 保护环境，能够去除2.5 微米以上的粉尘颗粒。
2. 无腐蚀、无污染、可生物降解、不会造成二次污染。
3. 抗风蚀、抗雨水冲蚀。
4. 能够有效的降低并减少物料损耗。
5. 能够有效的减少粉尘危害，保护工人及周边人群的身体健康。
5、注意事项
1. 如有遗撒要及时清理，水泥路面请选用保湿型抑尘剂。
2. 使用后请及时对设备进行清洗保养， 若误入口、鼻、眼，请立即用清水冲洗，及时就医。
3.选对产品和品牌服务
。化学抑尘剂
根据大量的文献检索，按照化学抑尘剂的抑尘机理分类，化学抑尘剂可以分为粉尘湿润剂、粘结剂和凝聚剂三大类。湿润剂用于提高水对粉尘的湿润能力和抑尘效果，特别适合于疏水性的呼吸性粉尘。迄今我国关于化学抑尘剂的研究和应用起步较晚，但发展迅速。在20世纪70年代末，我国一些科研院校的研究人员开始研究有关化学抑尘剂。80年代取得了显著的进展，不少成果还申请了。90年代以来，有关化学抑尘剂的研究成果不断出现，涉及的领域也不断深入和拓宽。现在我国的化学抑尘剂研究已在国际上占有一席之地。
生物药剂
我国国内现有的抑尘剂是生物纳膜抑尘。生物纳膜是层间距达到纳米级的双电离层膜，能大限度增加水分子的延展性，并具有强电荷吸附性；将生物纳膜喷附在物料表面，能吸引和团聚小颗粒粉尘，使其聚合成大颗粒状尘粒，自重增加而沉降；生物纳膜抑尘技术的除尘率高可达99%以上，平均运行成本为0.05~0.5元/吨 [1-2] 。
生物药剂主要成分是椰子及动物提取物，对人体和环境没有危害，能在一定时间后自行分解，一般3h 内降解率约 70%，48h后降解率大于 95%。矿石含水量越高，药剂的抑尘效果保持时间越长，纳膜药剂的吸附作用越强，除在破碎时产生少量粉尘，筛分和运输过程几乎不产生新的二次扬尘，这也是生物纳膜抑尘技术得到广泛应用的原因
用于低容量制冷的三元组合物的制作方法
【说明】用于低容量制冷的三元组合物
[0001] 本申请是申请号为201080040351. 5、申请日为2010年08月20日、发明名称为用 于低容量制冷的三元组合物的申请的分案申请。
[0002] 本发明涉及含有2, 3, 3, 3-四氟丙烯的组合物和其作为传热流体、发泡剂、溶剂和 气溶胶的用途。
[0003] 在蒙特利尔提出了由消除大气臭氧层（0dp:臭氧损耗潜势）的物质引起的问题， 在这里签署了强制减少氯氟烃（cfc)的生产和使用的协议。该协议已成为修正的主题，其 已要求取消cfc且已经将调整的控制延伸到包括氢氯氟烃（hcfc)的其它产品。
[0004] 制冷和空调工业已在取代这些制冷剂方面已经进行了大量的投资，结果，氢氟烃 (hfc)已在市场上出售。
[0005] 用作发泡剂或溶剂的（氢）氯氟烃也已经用hfc替代。
[0006] 在汽车工业中，许多国家出售的车辆用空调系统已从氯氟烃（cfc-12)制冷剂改 变为氢氟烃（1，1，1，2-四氟乙烷：hfc-134a)制冷剂，所述氢氟烃制冷剂对于臭氧层是较少 损害的。然而，从京都议定书设定的目标的观点来看，hfc-134a(gwp = 1300)被认为具有 高的变暖潜势。流体对于温室效应的贡献通过标准即gwp(全球变暖潜势）量化，其通过以 二氧化碳作为参考值1指明变暖潜势。
[0007] 由于二氧化碳是无毒且不可燃的，且具有非常低的gwp，因此已经提出将其作为用 于空调系统的制冷剂替代hfc-134a。但是，二氧化碳的使用具有若干缺点，特别是与其作为 在现有装置和技术中的制冷剂使用的非常高的压力相关的缺点。
[0008] 文献w02004/037913公开了包括至少一种具有三个或四个碳原子的氟烯烃（特别 是五氟丙烯和四氟丙烯）的组合物作为传热流体的用途，所述组合物优选具有高150的 gffp0
[0009] 文献wo 2005/105947教导了向四氟丙烯、优选1，3, 3, 3-四氟丙烯加入共发泡剂 如二氟甲烷、五氟乙烷、四氟乙烷、二氟乙烷、七氟丙烷、六氟丙烷、五氟丙烷、五氟丁烷、水 和二氧化碳。
[0010] 文献wo 2006/094303公开了下列二元组合物：2, 3, 3, 3-四氟丙烯（hf0-1234yf) 与二氟甲烷（hfc-32);以及2, 3, 3, 3-四氟丙烯与1，1，1，2-四氟乙烷（hfc-134a)。
[0011] 在该文献中公开了包括1，1，1，2,3_五氟丙烯（hf0-1225ye)与二氟甲烷、 2, 3, 3, 3-四氟丙烯和hfc-134a组合的四元混合物。但是，1，1，1，2, 3-五氟丙烯是有毒的。
[0012] 在文献wo 2006/094303中还已经公开了包括2, 3, 3, 3-四氟丙烯与碘代三氟甲烷 (cf3i)、hfc-32和hfc-134a组合的四元混合物。但是，cf3i具有非零的odp并引起稳定性 和腐蚀问题。
[0013] 申请人现在已开发2, 3, 3, 3-四氟丙烯组合物，其没有上面描述的缺点且具有零 odp和低于现有传热流体如hfc-134a的gwp两者。
[0014] 在本发明中用作传热流体的组合物具有与由hfc_134a给出的值相当的在压缩机 出口的温度和压力水平的值。压缩比较低。这些组合物可以替代hfc-134a，而无需改变压 缩机技术。
[0015] 在本发明中用作传热流体的所述组合物具有比hfc_134a的体积容量高的体积容 量（116% - 133% )。由于这些性质，这些组合物可使用较小的压缩机并具有相同的加热或 冷却能力。
[0016] 根据本发明的组合物特征在于它们基本上（主要，实质上，essentially)含有 10-90重量％的2, 3, 3, 3-四氟丙烯、5-80重量％的hfc-134a和5-10重量％的hfc-32。
[0017] 优选地，所述组合物基本上含有10-45重量％的2, 3, 3, 3-四氟丙烯、50-80重量％ 的 hfc-134a 和 5-10 重量 ％ 的 hfc-32。
[0018] 根据本发明的组合物可用作传热流体，优选在压缩系统中且所述压缩系统有利地 具有以逆流模式或者具有逆流趋势的错流模式运行的交换器。它们特别适于每单位通过压 缩机扫过的（swept)体积的低容量制冷的系统。
[0019] 在压缩系统中，在制冷剂和热源之间的热交换通过传热流体发生。这些传热流 体是气态（在空调和直接膨胀制冷中的空气）、液体（在家用热栗中的水，乙醇酸化的 (glycolated)水）或两相态。
[0020] 存在多种传输模式：
[0021] -两种流体平行布置且以相同的方向行进：同向流动（反秩序的 (antimethodical))模式；
[0022]-两种流体平行布置但以相反方向行进：逆流（有秩序的（methodical))模式；
[0023] -两种流体垂直地安置：错流模式。所述错流可具有同向流动或逆流趋势；
[0024] -两种流体中的一种在较宽的管道中进行u型转弯，第二种流体穿过所述管道。 该构造在一半长度可与同向流动交换器比较，且对于另一半可与逆流交换器比较：钉-头 (pin-head)模式。
[0025] 根据本发明的组合物有利地用在固定空调和热栗中，优选作为hfc_134a的替代 物。
[0026] 根据本发明的所述组合物可为稳定化的。稳定剂优选占相对于总的组合物的多 5重量％。
[0027] 作为稳定剂，可特别提及硝基甲烷；抗坏血酸；对苯二甲酸；唑如甲基苯并三唑或 苯并三唑；酚类化合物如生育酚、对苯二酚、叔丁基对苯二酚或2, 6-二叔丁基-4-甲基苯 酚；环氧化物（烷基、任选地氟化或全氟化的，或烯基或芳族的）如正丁基缩水甘油醚、己二 醇二缩水甘油醚、烯丙基缩水甘油醚或丁基苯基缩水甘油醚；亚磷酸酯；磷酸酯；膦酸酯； 硫醇和内酯。
[0028] 可在润滑剂如矿物油、烷基苯、聚亚烷基二醇和聚乙烯基醚的存在下，使用根据本 发明的组合物作为传热剂。
[0029] 根据本发明的组合物还可用作发泡剂、气溶胶和溶剂。
[0030] 实验部分
[0031] 计算工具
[0032] 使用rk-soave方程计算混合物的密度、焓、熵和液/汽平衡数据。使用该方程需 要知道在被讨论的混合物中使用的纯物质的性质以及各二元混合物的相互作用系数。
[0033] 对于各纯物质需要的数据是：
[0034] 沸点、临界温度和临界压力、作为从沸点开始直到临界点的温度函数的压力的曲 线、以及作为温度函数的饱和液体与饱和蒸汽密度。
[0035] hfc-32,hfc-134a:
[0036] 对于这些产品的数据公布在ashrae handbook 2005chapter 20中且还使用 refrop (由nist开发的软件，用于计算制冷剂的性质）可获得。
[0037] hf0-1234yf:
[0038] 通过静态方法测量hf0_1234yf的温度-压力曲线的数据。使用由setaram出售 的c80热量计测量临界温度和临界压力。通过由巴黎的ecole des mines实验室开发的振 动管密度计技术测量作为温度函数的在饱和下的密度。
[0039] 二元混合物的相互作用系数
[0040] rk-soave方程使用二元相互作用系数以表现在混合物中各产品的行为。所述系数 作为实验液/汽平衡数据的函数计算。
[0041] 用于液/汽平衡测量的技术是静态池分析法（static-cell analytical method)。平衡池包括蓝宝石管且装备有两个电磁r0lsitm采样器。其浸在低温恒温器 (cryothermostat)浴（huber hs40)中。具有以变速旋转的场驱动的磁力搅拌器用于加速 达到平衡。通过使用热导计（气体分析仪）ctcd)的气相色谱法（hp5890series ii)对样 品进行分析。
[0042] hfc-32/hf0-1234yf, hfc-134a/hf〇-1234yf:
[0043] 对于下列等温线：-10°c、30°c和70°c，进行对hfc-32/hf0-1234yf二元混合物的 液/汽平衡测量。
[0044] 对于下列等温线：20°c，进行对hfc-134a/hf0-1234yf二元混合物的液/汽平衡测 量。
[0045] hfc-32/hf0-134a:
[0046] 对于hfc-134a/hfc_32二元混合物的液/汽平衡数据使用refprop可获得。使用 两个等温线（_20°c和20°c )和一个等压线（30巴）计算该二元混合物的相互作用系数。
[0047] 压缩系统
[0048] 考虑装备有逆流冷凝器和蒸发器、螺杆式压缩机以及膨胀阀的压缩系统。
[0049] 所述系统以15°c的过热和5°c的过冷运行。第二流体和制冷剂之间的小温差认 为是大约5°c。
[0050] 压缩机的等熵效率取决于压缩比。根据下列方程计算该效率：
[0052] 对于螺杆式压缩机，基于在handbook of air conditioning and refrigeration，page 11. 52中公布的标准数据计算等熵效率方程（i)中的常数a、b、c、d 和e〇
[0053] % cap是由各产品提供的体积容量对hfc_134a的容量的百分比。
[0054] 性能系数（cop)定义为由系统提供的有用功率对向系统提供的功率或由系统消 耗的功率。
[0055] lorenz性能系数（coplorenz)是性能的参考系数。其是温度的函数且用于比较不 同流体的c0p。
[0056] lorenz性能系数定义如下：
[0057] (温度t的单位是k)
[0064] 对于各组合物，作为相应温度的函数计算lorenz循环的性能系数。
[0065] % cop/coplorenz是系统的cop相对于相应lorenz循环的cop之比。
[0066] 加热模式结果
[0067] 在加热模式中，压缩系统在_5°c的制冷剂进入蒸发器的入口温度与50°c的制冷 剂进入冷凝器的入口温度之间运行。所述系统在45°c提供热。
[0068] 在加热模式运行条件下，根据本发明的组合物的性能水平在表1中给出。用于各 组合物的组分（hf0-1234yf、hfc-32、hfc-134a)的值以重量百分比给出。
[0069] 表 1
[0071] 冷却或空调模式结果
[0072] 在冷却模式中，压缩系统在_5°c的制冷剂进入蒸发器的入口温度与50°c的制冷 剂进入冷凝器的入口温度之间运行。所述系统在〇°c提供制冷。
[0073] 在冷却模式运行条件下，根据本发明的组合物的性能水平在表2中给出。用于各 组合物的组分（hf0-1234yf、hfc-32、hfc-134a)的值以重量
抑尘剂的突出特点包括：
1、科学的配方设计理念使该抑尘剂获得极佳的抑尘效果；这不仅确保了抑尘效果，而且保证了对煤质不会有负面影响，对接触到人和动物不会有任何危害，对设备设施不会造成腐蚀，对周边环境不会构成二次污染。
2、该抑尘剂具备保湿、粘接、结膜、成壳四重功效，使该抑尘剂用量少，降低了使用成本。
3、该抑尘剂为速溶型，易溶于水，在水中不结团不结块，使用更方便。
4、该抑尘剂是由植物纤维改性制成的，因此能改善煤质，喷洒后不仅不减少煤的发热量相反还会提高煤的发热量。
5、该抑尘剂特殊的加工工艺使其不会有难闻的气味。
-/gbaajcd/-

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